科宇高流动性混凝土Orimet 漏斗法流速仪说明书

更新时间：2016-07-08 点击次数：836

科宇高流动性混凝土Orimet 漏斗法流速仪

执行标准《自密实混凝土应用技术规程》JGJ/T283-2012

摘　要 指出高流动性混凝土工作度与普通混凝土工作度的主要影响因素的区别 ,并用

Orimet 法流出速度、坍落度、坍落度流动值评价了高流动性混凝土的工作度 ,结果表明用

Orimet 流出速度与坍落度流动值可以综合评价高流动性混凝土的工作度.

关键词 高流动性混凝土; 工作度; Orimet 法流出速度

　　混凝土拌和物的工作度直接影响施工质量 ,因此改善拌和物工作度 ,从而改善混凝土硬化体的

力学性能与耐久性能 ,是发展高性能混凝土的一个重要课题.

当前混凝土技术迅速发展 ,减水剂、抗分离剂及矿物掺合料在混凝土中的应用 ,不仅能配

制出强度很高的高强混凝土和超高强度混凝土 ,而且还能配制出工作度良好的泵送混凝土、免振自

流平混凝土及水中不分离的混凝土.

从建筑技术的发展来看 ,一方面建筑施工的规模不断扩大与建筑物向高层化发展 ,对工作度良

好的泵送混凝土需求量不断增加(目前施工现场常用泵送混凝土的坍落度值均在 18 cm 以上) ;另

一方面建筑造型的多样化与施工条件的改变 ,一些结构物施工时 ,如布筋很密的薄壁结构、造型复

杂的结构及水中工程等 ,无法对新浇混凝土进行振捣. 再者 ,建筑市场的不断扩大与熟练工人向其

他行业的分流 ,不断由缺乏施工经验、素质较差的新工人来补充 ,因此混凝土施工过程中时有漏振、

过振的现象 ,已成为影响工程质量不可忽视的因素;另外 ,在现代化都市里建筑施工过程中 ,混凝土

振捣时发出的噪音已严重影响周围居民的日常工作与生活 ,亟待解决 ,因此高流动性混凝土应用的

迫切性已显而易见了.

与普通混凝土相比 ,高流动性混凝土拌和物的流变参数中 ,

屈服值τ_y 降低 ,粘性系数η_pl却提高了(如图 1) . 高流动性混凝土

的这种特点 ,不仅使混凝土拌和物具备良好的流动性能 ,而且具

备了良好的抗分离性能 , 在一定的范围内改善了钢筋间隙通过

性. 普通混凝土浇筑时 ,需要通过振捣使混凝土拌和物液化(其屈

服值τ_y 趋于零) 、流动并填充到模板内各处;高流动性混凝土拌和

物由于本身屈服值τ_y 小 ,所以施工过程中只需短时间振捣或不用

振捣 ,就能达到填充密实的效果.

由于高流动性混凝土拌和物的上述流变特性 ,传统的坍落度

试验不能全面地对其工作度进行评价 ,因此需要探索建立一套有 _图 ₁ _{混凝土的流变特性曲线} 效的检测方法 ,为配合比设计与现场质量控制中比较与评价混凝

土拌和物的工作度服务.

1 　高流动性混凝土工作度检测方法比较

　　目前施工过程中普遍用坍落度来评价混凝土的工作度 ,由图 2 可知拌和物坍落度主要取决于屈服值τ_y ^{[ 1 ]} . 试验发现混凝土坍落度超过 20 cm 后 ,对工作度的变化不敏感 ,因此不适宜用坍落度

来评价屈服值τ_y 小的高流动性混凝土的工作度.

国内外在用坍落度检测高流动性混凝土的工作度时 ,也有用量取拌和物坍开后的纵横向平均

直径 ,即坍落度流动值来综合评价. 图 3 给出了厚径比(坍开后的厚度与坍落度流动值的比值) 与坍落度流动值之间的关系^{[ 2 ]} . 由此可知坍落度流动值克服了坍落度超过 20 cm 后不敏感的缺点 ,较好

地反映了拌和物在无配筋或配筋模板内的填充性能. 但是 ,坍落度流动值的大小依然主要取决

于屈服值τ_y ,还是无法准确反映出主要取决于粘性系数η_pl的高流动性混凝土拌和物工作度 ,如钢

筋间隙通过性、布筋较密的模板填充性及可泵性等. 试验发现不同配比的高流动性混凝土虽然坍落

度流动值没有很大差异 ,但是由于粘性系数η_pl不同 ,其钢筋间隙通过性、可泵性等性能有很大的差

别.

图 2 　坍落度值与流变参数的关系图 3 　厚径比与坍落度流动值关系

　　也有人建议用坍落度流动速度来评价高流动性混凝土的工作度. 坍落度流动速度指坍落度试

验时混凝土拌和物*坍开所需要的时间 ,从流变学的角度看 ,由于拌和物的流动速度主要取决于

拌和物的粘性系数η_pl ,因此 ,从理论上它较好地反映高流动性混凝土的工作度 ,但是实际试验中发

现 ,混凝土拌和物刚刚坍落时坍开速度很大 ,随着拌和物的流动 ,速度逐渐减小 ,zui后极缓慢地流动

直至停止 ,很难确定流动停止的时刻 ,因此测量误差较大.

此外还有很多混凝土工作度评价方法 ,如回转粘度计试验、小球上浮试验、压力泌水试验^{[ 3 ]}

等 ,由于这些试验装置比较复杂或存在一些其他不足 ,也不适宜用来评价高流动性混凝土的工作

度.

2 　评价高流动性混凝土工作度的 Orimet 法试验

　　高流动性混凝土的浇筑和填充过程是拌和物的变形过程 ,由于其屈服值τ_y 小、粘性系数η_pl

大 ,因此变形过程主要取决于粘性系数η_pl . 笔者在参考国外有关资料^{[ 4 ]}的基础上 ,对快速而简便的

Orimet 法加以改进(主要是针对我国高流动性混凝土骨料粒径不稳定而对其上下口径的尺寸及其

构造进行了一些改进) ,从而进行了评价高流动性混凝土工作度的尝试.

2. 1 　试验所采用的原材料与配比

水泥与粉煤灰分别采用了冀东 525 普通硅酸盐水泥与内蒙古元宝山 1 级粉煤灰 ,其化学组

成如表 1 所示;砂石骨料分别采用了北京龙凤山产细度模数为 3 . 1 ,5 mm 以上颗粒含量为 7 . 0 %

的砂及北京卢沟桥产zui大粒径为 20 mm 的碎卵石;外加剂采用了山东莱芜产 FDN 减水剂. 试

验所用的配比如表 2 所示. 搅拌设备为 50 L 强制式搅拌机.

表 1 　水泥与粉煤灰的化学组成( %)

样品	SiO₂	Al₂O₃	Fe₂O₃	MgO	CaO	Na₂O	K₂O	烧失量

水泥	22 . 40	6 . 14	5 . 12	3 . 00	62 . 22	-	-	-
粉煤灰	58 . 64	19 . 78	9 . 56	2 . 08	4 . 42	0 . 87	2 . 64	0 . 52

表 2 　高流动性混凝土的配合比

编号	W		C		FA		S		G		FA / ( C + FA )	W / ( C + FA )	S _p	FDN 掺量
编号	/ kg·m	- 3	/ kg·m	- 3	/ kg·m	- 3	/ kg·m	- 3	/ kg·m	- 3	( )	( )	( %)	( )
		- 3		- 3		- 3		- 3		- 3	( )	( )		( )
											%	%		%
A1	160		426		107		753		952		20	30	44	2 . 0
A2	168		420		105		753		952		20	32	44	2 . 0
A3	173		411		103		753		952		20	34	44	2 . 0
A4	191		402		101		753		952		20	38	44	2 . 0
B1	173		411		103		753		952		20	34	44	0 . 8
B2	173		411		103		753		952		20	34	44	1 . 2
B3	173		411		103		753		952		20	34	44	1 . 6
B4	173		411		103		753		952		20	34	44	2 . 0
C1	168		420		105		596		1 109		20	32	35	1 . 6
C2	168		420		105		683		1 023		20	32	40	1 . 6
C3	168		420		105		753		952		20	32	44	1 . 6
C4	168		420		105		819		886		20	32	48	1 . 6
D1	168		473		53		753		952		10	32	44	1 . 6
D2	168		420		105		753		952		20	32	44	1 . 6
D3	168		315		210		753		952		40	32	44	1 . 6
D4	168		210		315		753		952		60	32	44	1 . 6

2 . 2 Orimet 法试验方法及试验结果

Orimet 试验仪的形状与尺寸如图 4 所示 ,主要由竖管、插口及三角架组成 ,竖管下部用螺栓固

定插口 ,插口底部设置可以迅速打开的活动门 ,竖管与插口用三角架支撑和固定. 试验原理是混凝

土拌和物在自重作用下从上下不同口径的圆筒形竖管全部流出来 ,流出速度主要取决于拌和物的

粘性系数η_pl ,通过流出速度(也就是变形速度) 评价混凝土拌和物的工

作度. 试验还需要备有秒表(精度为 0 . 2 s) 、10 L 的容重筒、漏斗、刷子

及勺子. 具体试验步骤如下:

(1) 把 Orimet 试验仪支撑在坚实的地面上 ,调整三角架使竖管保

持垂直.

(2) 用刷子润湿竖管与插口内壁 ,打开活动门放出多余的水.

(3) 关上活动门 ,用勺子将拌和物装入竖管至距上缘 10 mm 处(拌

和物体积为 11 . 2 L ) ,把容重筒放在活动门的正下方.

(4) 打开活动门的同时用秒表计时 ,并从竖管上口观察 ,待拌和物

流尽(管内见亮) 即按下秒表 ,测出流下时间 ,计算流出速度.

(5) 将 Orimet 试验仪的内壁洗净 ,准备做下一次试验.

为了便于对比 ,笔者同时还测定了坍落度及坍落度流动值. 试验结

图 4 Orimet 试验仪示意图

果如表 3 所示.

(尺寸单位均为毫米)

60		建　筑　材　料　学　报			第 1 卷

		表 3 　高流动性混凝土的工作度测定结果

编号	坍落度	坍落度流动值	Orimet 流出速度 v	容重	备　注
编号	/ cm	/ cm	/ L·s^{- 1}	/ kg·m ^{- 3}	备　注
	/ cm	/ cm	/ L·s^{- 1}	/ kg·m ^{- 3}

A1	21 . 5	50 . 0	0 . 457	-	-
A2	22 . 0	56 . 0	2 . 240	-	-
A3	22 . 5	56 . 5	2 . 800	-	-
A4	22 . 0	56 . 0	2 . 040	-	有离析现象
B1	22 . 5	51 . 0	2 . 667	2 370	-
B2	22 . 5	56 . 0	3 . 027	2 380	-
B3	23 . 0	62 . 0	3 . 733	2 390	-
B4	23 . 0	60 . 0	2 . 800	2 414	略有离析现象
C1	22 . 5	57 . 5	0 . 933	2 382	-
C2	24 . 5	57 . 0	3 . 200	2 350	-
C3	25 . 0	59 . 0	3 . 733	2 352	-
C4	24 . 5	57 . 0	3 . 200	2 352	-
D1	21 . 5	40 . 0	2 . 947	2 322	-
D2	24 . 0	53 . 0	3 . 500	2 302	-
D3	24 . 2	63 . 0	3 . 733	2 306	-
D4	24 . 3	64 . 0	4 . 667	2 306	-

2. 3 　试验结果分析及探讨

* ,混凝土拌和物浆体的稠度的变化改变了拌和物的粘性系数η_pl及屈服值τ_y ,从而影

响其工作度 ,而浆体的稠度又与水胶比有直接的关系 ,因此为了确定水胶比对高流动性混凝土工作

度的影响 ,在不改变浆体总量的基础上 ,通过改变拌和物的水胶比来测定拌和物的 Orimet 法流出

速度(以下简称为流出速度) 、坍落度流动值及坍落度. 图 5 给出了流出速度、坍落度流动值与水胶

比的关系曲线. 由图 5 可知 ,由于水胶比的增加降低了混凝土拌和物的粘性系数η_pl ,因此拌和物的

流出速度随水胶比的增大而增大. 但是水胶比超过 0 . 34 之后 ,水胶比过大使拌和物发生离析 ,导致

拌和物从竖管流出来时粗骨料在出口处堆积 ,反而降低了流出速度. 笔者在水胶比为 0 . 38 的混凝

土坍落度试验过程中发现因材料的离析坍落后其中心部位有“鼓包”现象(如图 6) . 坍落度流动值

随水胶比的变化趋势也类似于流出速度 ,但是变化幅度较小 ,特别是水胶比超过 0 . 32 以后几乎没

有变化. 此外 ,不同水胶比的高流动性混凝土坍落度均保持在 22 cm 左右 ,并不随试验范围内所取

水胶比的变化而变化.

图 5 Orime 流出速度与水胶比的关系图 6 　混凝土坍落后的形状

　　高流动性混凝土中掺入减水剂的目的是通过减水剂的分子或离子在水泥颗粒表面的

定向吸附 ,形成扩散双电层 ,使水泥颗粒相互排斥 ,释放出“絮凝水”,提高有限用水量的利用率. 为

了明确减水剂掺量对拌和物工作度的影响 ,在水灰比、砂率不变的基础上 ,通过改变减水

剂 FDN 的掺量测定拌和物的流出速度、坍落度流动值及坍落度. 图 7 给出了减水剂 FDN 掺量

与流出速度、坍落度流动值的关系曲线. 由图 7 可知减水剂 FDN 的掺量低于 1 . 6 %时 ,拌和物

的流出速度随掺量的增加而增大 ,掺量高于 1 . 6 %时与此相反. 其主要原因是减水剂的掺入可

降低拌和物的粘性系数η_pl ,提高流出速度 ,但是掺量过大时因引起材料的离析反而降低流出速度.

坍落度流动值的变化趋势也类似于流出速度. 若混凝土拌和物中浆体的稠度与总量不变 ,砂率将直

接影响拌和物的工作度. 为了明确砂率对工作度的影响 ,在胶结料用量与水胶比不变的基础上 ,改

变砂率测定其流出速度、坍落度流动值及坍落度. 图 8 给出了高流动性混凝土的砂率与流出速度、

坍落度流动值的关系曲线. 在混凝土拌和物中砂浆起润滑作用 ,可以减少粗骨料颗粒之间的摩擦阻

力 ,当砂率过小时砂浆粘性系数η_pl小而混凝土发生离析 ,因此流出速度变小. 与此相反 ,当砂率过

大时 ,由于骨料的总表面积过大 ,在浆体总量不变的情况下 ,水泥浆量相对来说减少了 ,因此减弱了

水泥浆的润滑作用 ,致使整个体系的粘性系数η_pl增大 ,流出速度也随之变小. 从图 8 中可以看出砂

率小于 44 %时 ,流出速度随砂率的增加而增大. 砂率超过 44 %后 ,拌和物的流出速度随砂率的增加

而减小. 另外由图 8 可知砂率对坍落度流动值的影响很小.

　图 7 Orime 流出速度与减水剂

图 8 Orimet 流出速度与砂率的关系

FDN 掺量的关系

　　掺入混凝土中的粉煤灰通过“形态效应”可以改善拌和物的工作度. 为了明确粉煤灰掺量对工

作度的影响 ,在胶结料总量不变的基础上 ,改变粉煤灰与胶结料总量的比值来测定拌和物的流出速

度、坍落度流动值及坍落度. 图 9 给出了粉煤灰掺量与流出速度、坍落度流动值的关系曲线. 一级元

宝山粉煤灰颗粒的形状不同于水泥颗粒的形状 ,基本上呈球状 , 因此不仅表面吸附水少 , 而且对浆体起到 “滚珠”作用 ,明显地改善了拌和物的工作度. 由图 9 可

知 ,粉煤灰掺量增加时 ,拌和物的工作度得以改善 ,粘

性系数η_pl 降低 ,流出速度增大. 坍落度流动值也呈类

似的变化趋势.

通过以上的试验与分析可知 , 高流动性混凝土的
Orimet 法流出速度确实能较好地反映出拌和物的工作
度随配比的变化情况 ,因此适用于做混凝土配合比设
计的依据 ,也适用于施工现场混凝土拌和物的质量控	图 9 Orimet 流出速度与粉煤灰掺量的关系
	图 9 Orimet 流出速度与粉煤灰掺量的关系
制.

3 　结束语

　　1 . 高流动性混凝土拌和物的屈服值τ_y 小、粘性系数η_pl大 ,因此拌和物的工作度主要取决于粘

性系数η_pl . 对于坍落度大于 20 cm 的高流动性混凝土来说 ,适宜用 Orimet 法流出速度与坍落度流

动值来综合评价其工作度.

2 . 高流动性混凝土拌合物在不发生离析的情况下 ,流出速度在一定范围内随水胶比、减水

剂掺量的增加而增大. 但当水胶比过大或减水剂掺量过多引起混凝土拌和物离析时 ,反而使流出速

度降低.

3 . 流出速度对高流动性混凝土砂率的变化比较敏感 ,而坍落度流动值与此相反. 当砂率低于

44 %时 ,流动速度随着砂率的增加而增大 ,砂率超过 44 %后 ,流出速度随砂率的增加而减小 ,因此

可以通过 Orimet 法试验确定高流动性混凝土的*砂率.

4 . 粉煤灰的“形态效应”可以改善高流动性混凝土拌和物的工作度. 混凝土拌和物的流出速度

随粉煤灰掺量的增加而增大.

自密实混凝土试验室仪器配置表

1，自密实混凝土坍落扩展度测定仪

2，自密实混凝土J环流动障碍高差仪（J环流动仪）

3，自密实混凝土L型仪

4，自密实混凝土V形仪（V型箱）

5，自密实混凝土U形仪（U型箱：A型欧洲标准，B型日本标准）

6，orimet流速测定仪

7.自密实混凝土拌合物稳定性检测筒

8，自密实混凝土全量检测仪

9，自密实混凝土沉降趋向试验筒

10，自密实混凝土压力泌水力试验仪

11，自密实混凝土弹性模量测定仪

12，自密实混凝土刀口约束早期开裂试验设备（模具）

13，自密实混凝土平板约束早期开裂试验模具

14，自密实混凝土静态抗离析性能试验柱模

15，自密实混凝土样品收集板 单

16，自密实混凝土双卧轴强制式搅拌机（60升）

17，自密实混凝土抗压抗折力学性试验机

18，自密实混凝土填充箱（K型箱）

19，自密实混凝土竖向膨胀率试验仪

20，GTM筛稳试验仪

21，自密实混凝土抗离析性试验方法O型漏斗